ЦЕНТРАЛЬНЫЙ                                                              ОРДЕНА  ТРУДОВОГО
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ                         КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ               НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ                               ИНСТИТУТ БЕТОНА
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ                                          И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА
(ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР                     (НИИЖБ) ГОССТРОЯ СССР

ПОСОБИЕ

по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов

без предварительного напряжения

арматуры

(к СНиП 2.03.01-84)

Утверждено

приказом ЦНИИпромзданий

Госстроя СССР

от 30 ноября 1984 г. № 106а

 

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

Содержит требования СНиП 2.03.01-84 к проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры; положения, детализирующие эти требования; приближенные способы и примеры расчета, а также рекомендации, необходимые для проектирования.

Для инженеров-проектировщиков, а также студентов строительных вузов.

 

Табл. 59, ил. 134.

 

При пользовании Пособием следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „Бюллетень строи­тельной техники", „Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе „Государственные стандарты СССР" Госстандарта.

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие содержит положения по проектиро­ванию бетонных и железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений из тяжелых и легких бетонов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры.

В Пособии приведены требования СНиП 2.03.01-84 к проектированию упомянутых бетонных и желе­зобетонных конструкций; положения, детализирую­щие эти требования; приближенные способы расче­та, а также дополнительные рекомендации, необхо­димые для проектирования. Номера пунктов, таблиц и приложений СНиП 2.03.01-84 указаны в скобках.

В каждом разделе Пособия даны примеры рас­чета элементов наиболее типичных случаев, встре­чающихся в практике проектирования.

Материалы для проектирования редко встре­чающихся ненапрягаемых конструкций (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой; расчет элементов с арматурой классов A-IV, A-V и A-VI, имеющей условный предел текучести; расчет элементов на выносливость и т.п.) в настоящее Пособие не включены, а приведены в „Пособии по проектированию предварительно напряженных же­лезобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов" (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

В Пособии не приведены особенности проектиро­вания конструкций статически неопределимых и сборно-монолитных, с жесткой арматурой, а также некоторых сооружений (труб, силосов и др.), в частности не рассмотрены вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях. Эти вопросы освещаются в соответствующих Пособиях и Рекомендациях.

Единицы физических величин, приведенные в Пособии, соответствуют „Перечню единиц физи­ческих величин, подлежащих применению в строи­тельстве". При этом силы выражаются в ньютонах (Н) или в килоньютонах (кН); линейные размеры — в мм (в основном для сечений элементов) или в м (для элементов или их участков); напряжения, сопротивления, модули упругости — в мегапаскалях (МПа); распределенные нагрузки и усилия — в кН/м или Н/мм. Поскольку 1 МПа = 1 Н/мм², при использовании в примерах расчета формул, включающих величины в МПа (напряжения, сопро­тивления и т. п.), остальные величины приводятся только в Н и мм (мм²).

В таблицах нормативные и расчетные сопротив­ления и модули упругости материалов приведены в МПа и в кгс/см².

В Пособии использованы буквенные обозначения и индексы к ним в соответствии с СТ СЭВ 1565-79. Основные буквенные обозначения применяемых ве­личин приведены в прил. 5. Поскольку для индек­сов используются только буквы латинского алфа­вита, соответствующие этим индексам поясняющие слова приняты не русские, а, как правило, англий­ские. В связи с этим в прил. 5 приведены также все примененные индексы и соответствующие им рус­ские поясняющие слова.

Пособие    разработано    ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (инженеры Б.Ф. Васильев, И.К. Ни­китин, А.Г. Королькова; канд. техн. наук Л.Л Лемыш) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А.А. Гвоздев, Ю.П. Гуща, А.С. Залесов; кан­дидаты техн. наук Е.А. Чистяков, П.К. Руллэ, Н.М. Мулин,    Л.Н. Зайцев,    В.В. Фигаровский, Н.Г. Матков, Н.И. Катин, А.М. Фридман, Н.А. Корнев, Т.А.Кузмич) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (д-р техн. наук С.Ю. Цейтлин; кандидаты техн. наук Э.Г. Ратц, Я.М. Якобсон; инж. Е.З. Ерманок), КГБ Мосоргстройматериалов (канд. техн. наук B.C. Щукин; инженеры В.Л. Айзинсон, Е.М. Травкин, Б.И. Фельцман), ДИСИ Минвуза УССР (д-р техн. наук В.М. Ба­ташов), Гипростроммаша Минстройдормаша СССР (инженеры Л.А. Волков, М.А. Соломович, Т.П. Заневская) и ЦНИИЭП жилища Госстроя СССР (канд. техн. наук Н.С. Стронгин; инж. Е.М.  Сурманидзе).

 

Отзывы и   замечания просим присылать по адресам:

127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, ЦНИИпромзданий;

109389, Москва, 2-я Институтская, 6, НИИЖБ.

 

 

1. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Рекомендации настоящего Пособия распро­страняются на проектирование бетонных и железо­бетонных конструкций, выполняемых без предва­рительного напряжения арматуры из тяжелого, мел­козернистого и легкого бетонов и эксплуатируе­мых при систематическом воздействии температур не выше 50°С и не ниже минус 70°С.

 

Примечания: 1. Рекомендации Пособия не распро­страняются на проектирование бетонных и железобетон­ных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

2. Термины „бетоны тяжелые", „бетоны мелкозернис­тые" и „бетоны легкие" применяются в соответствии с ГОСТ 25192-82.

Легкие бетоны могут быть плотной и поризованной структур, поэтому в Пособии для краткости используются термины „легкий бетон" — для обозначения легких бетонов плотной структуры и „поризованный бетон" — для обо­значения легких бетонов поризованной структуры с меж­зерновыми пустотами в уплотненной бетонной смеси свыше 6 %.

 

1.2. Вид легких и поризованных бетонов, а также область их применения приведены в прил. 1.

1.3. Бетонные и железобетонные конструкции зданий и сооружений, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влаж­ности, рекомендуется проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11-85.

1.4 (1.4). Элементы сборных конструкций долж­ны отвечать условиям механизированного изготов­ления на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузо­подъемность монтажных механизмов, условия изго­товления и транспортирования.

1.5 (1.5). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позво­ляющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные кар­касы.

1.6 (1.6). В сборных конструкциях особое вни­мание должно быть обращено на прочность и дол­говечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать с помощью различных кон­структивных и технологических мероприятий надежную передачу усилий, прочность самих эле­ментов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.7 (1.7). Бетонные элементы применяются:

а) преимущественно в конструкциях, работаю­щих на сжатие при малых эксцентриситетах продольной силы, не превышающих значений, ука­занных в п. 3.4;

б) в отдельных случаях в конструкциях, работаю­щих на сжатие с большими эксцентриситетами, а также в изгибаемых конструкциях, когда их раз­рушение не представляет непосредственной опас­ности для жизни людей и сохранности оборудова­ния (элементы, лежащие на сплошном основании, и др.).

 

Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обес­печивается одним бетоном.

 

1.8 (1.8). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя тем­пература воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01.82. Расчетные технологические тем­пературы устанавливаются заданием на проектиро­вание.

Влажность воздуха окружающей среды опреде­ляется как средняя относительная влажность наруж­ного воздуха наиболее жаркого месяца в зависи­мости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зда­ний.

1.9. Численные значения приведенных в настоя­щем Пособии расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании. Для оценки качества кон­струкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и технических условий.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.10 (1.10). Бетонные и железобетонные кон­струкции должны удовлетворять требованиям рас­чета по несущей способности (предельные состоя­ния первой группы) и по пригодности к нормаль­ной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разру­шения (расчет по прочности с учетом в необходи­мых случаях прогиба конструкции перед разруше­нием);

потери устойчивости формы конструкции или ее положения;

усталостного разрушения (расчет на выносли­вость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки — подвиж­ной или пульсирующей);

разрушения под совместным воздействием сило­вых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздей­ствия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.).

б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

чрезмерного раскрытия трещин (расчет по рас­крытию трещин);

чрезмерных перемещений — прогибов, углов перекоса и поворота, колебаний (расчет по дефор­мациям).

Расчет бетонных конструкций по предельным со­стояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

 

Примечания: 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с рекомендациями „Пособия по проектированию предварительно напряженных желе­зобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов" (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

2. Расчеты на устойчивость формы или положения кон­струкции, а также на совместное воздействие силовых фак­торов и неблагоприятных влияний внешней среды выпол­няются по соответствующим нормативным документам или Пособиям.

 

1.11 (1.11). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элемен­тов должен, как правило, производиться для всех стадий — изготовления, транспортирования, возве­дения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным реше­ниям.

1.12 (1.12). Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов «надежности по нагрузке g_f, коэф­фициентов сочетаний, а также подразделение на­грузок на постоянные и временные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, прини­маемые согласно „Правилам учета степени ответ­ственности зданий и сооружений при проектирова­нии конструкций"¹ , утвержденным Госстроем СССР.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предель­ным состояниям второй группы (эксплуатацион­ные), следует принимать согласно пп. 1.15 и 1.17. При этом к длительным нагрузкам относится также часть полного значения кратковременных нагру­зок, оговоренных в СНиП 2.01.07-85, а вводимую в расчет кратковременную нагрузку следует прини­мать уменьшенной на величину, учтенную в дли­тельной нагрузке (например, если снеговая нагруз­ка для III района составляет s = 1000 Н/м², то сне­говая длительная нагрузка будет равна s = 0,3 х 1000 = 300 Н/м², а снеговая кратковременная нагрузка — s = 1000 – 300 = 700 Н/м²).

Коэффициенты сочетаний относятся к полному значению кратковременных нагрузок.

Для не защищенных от солнечной радиации кон­струкций, предназначенных для работы в клима­тическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.

1.13 (1.13). При расчете, элементов сборных кон­струкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагруз­ку от веса элемента следует вводить с коэффициен­том динамичности, равным:

при транспортировании ......... 1,60

  „    подъеме и монтаже ..........1,40

В этом случае следует учитывать также коэффи­циент надежности по нагрузке.

1.14 (1.15). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и выну­жденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически определимых конструкциях при расчете их по деформирован­ной схеме следует, как правило, определять с уче­том неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.

_____________

¹ См.: Бюллетень строительной техники, 1981, № 7.

 

Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не раз­работана, а также для промежуточных стадий рас­чета с учетом неупругих свойств железобетона уси­лия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линей­ной упругости.

1.15 (1.16). Ширина непродолжительного и про­должительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.

Элементы, указанные в поз. 1 а табл. 1, можно проектировать без предварительного напряжения лишь при специальном обосновании.

 

Таблица 1 (1, 2)

 

Условия работы	Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин
конструкций	непродолжи­тельного acrc1	продолжительного acrc2
1. Элементы, воспринимаю­щие давление жидкостей или газов при сечении: а) полностью растяну­том	0,2	0,1
б) частично сжатом	0,3	0,2
2. Элементы, воспринимаю­щие давление сыпучих тел	0,3	0,2
3. Элементы, эксплуатируе­мые в грунте при перемен­ном уровне грунтовых вод	0,3	0,2
4. Прочие элементы	0,4	0.3

 

Примечание. Под непродолжительным раскры­тием трещин понимается их раскрытие при совместном дей­ствии постоянных, длительных и кратковременных нагру­зок, под продолжительным — только постоянных и длитель­ных нагрузок. При этом коэффициент надежности по на­грузке принимается равным единице.

 

1.16 (1.19). Для железобетонных слабоармиро­ванных элементов, характеризующихся тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

Такое увеличение армирования рекомендуется производить при выполнении условия

где  M_crc — момент трещинообразоьания, опреде­ляемый согласно п. 4.2 с заменой значения R_bt,ser на 1,2 R_bt,ser;

М_u — момент, соответствующий исчерпанию несущей способности и определяемый согласно пп. 3.15—3.80; для внецентренно сжатых и растянутых элемен­тов значения М_u определяются отно­сительно оси, проходящей через ядро­вую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.2).

Это требование может не распространяться на элементы, лежащие на сплошном основании.

1.17 (1.20). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно до­пустимых значений, устанавливаемых с учетом сле­дующих требований:

а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т. п.);

б) конструктивных (влияние соседних элемен­тов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т. п.);

в) эстетических (впечатление людей о пригод­ности конструкции).

Значения предельно допустимых прогибов при­ведены в табл. 2.              

 

Таблица 2 (4)

 

Элементы конструкций	Предельно допу­стимые прогибы
1. Подкрановые балки при кранах: ручных	l_   500
электрических	l_ 600
2. Перекрытия с плоским потолком и эле­менты покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах, м:        l < 6	l_ 200
6 £ l £ 7,5	3 см
l >7,5	l_ 250
3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м :       l < 5	l_ 200
5 £ l £ 10	2,5 см
l >10	l_ 400
4. Элементы покрытий сельскохозяй­ственных зданий производственного назначения при пролетах, м:       l < 6	l_ 150
6 £ l £ 10	4 см
l > 10	l_ 250
5. Навесные стеновые панели (при рас­чете из плоскости) при пролетах, м:             l < 6	l_ 200
6 £ l £ 7,5	3 см
l > 7,5	l_ 250

 

Обозначение, принятое в табл. 2: l — пролет балок или плит; для консолей принимается значение l, равное удвоенному вылету консоли.

 

Расчет по деформациям должен производиться при ограничении: технологическими или конструк­тивными требованиями — на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; эстети­ческими требованиями — на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом принимается g_f = 1,0.

При действии постоянных, длительных и кратко­временных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

Значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними l_p, то прогиб элемента в пределах расстояния l_p (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перего­родок) может быть допущен до 1/200 l_p, при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/500 l.

1.18 (1.20). Для не связанных с соседними эле­ментами конструкций плит перекрытий, лестнич­ных маршей, площадок и т. п. должна производить­ся дополнительная проверка по зыбкости: добавоч­ный прогиб от кратковременно действующей сосре­доточенной нагрузки 1000 Н при наиболее невыгод­ной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.19 (1.22). Расстояния между температурно-уса­дочными швами, как правило, должны устанавли­ваться расчетом. Расчет допускается не производить, если при расчетной температуре наружного воздуха минус 40 °С и выше расстояние между температур­но-усадочными швами не превышает значений, при­веденных в табл. 3. Для каркасных зданий и соору­жений без мостовых опорных кранов при наличии в рассматриваемом направлении связей (диафрагм жесткости) значения, указанные в табл. 3, допуска­ется умножать на коэффициент, равный:

 

но не менее единицы,

где d_Dt — коэффициент, принимаемый равным для отапливаемых зданий и  — для неотапливаемых зданий и сооружений (здесь Dt_w, Dt_c — расчетные изменения температуры, °С, определяемые в соответствии со СНиП 2.01.07-85, e — относительное уд­линение горизонтальных элементов от вертикальных нагрузок. Допускается принимать для железобетонных эле­ментов  e = 1 · 10^–4, для стальных e = 3 · 10^–4);

 (здесь l — длина колонны между точками закрепления, h — высота сече­ния колонны в рассматриваемом направ­лении);                        

 (здесь j_ext — влаж­ность наружного воздуха, %, в наиболее жаркий месяц года, принимаемая в соот­ветствии со СНиП 2.01.01-82).

При учете коэффициента d расстояния между температурно-усадочными швами должны быть не более 150 м для отапливаемых зданий из сборных конструкций, 90 м — для отапливаемых зданий из сборно-монолитных и монолитных конструкций; для неотапливаемых зданий и сооружений указан­ные значения следует уменьшать на 20 %.

 

Таблица 3

 

Конструкции	Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета, для конструкций, находящихся
	внутри отапливаемых зданий или в грунте	внутри неотапливаемых зданий	на откры­том воздухе
1. Бетонные: а) сборные	40	35	30
б) монолитные: при конструктивном армировании	30	25	20
без конструктивного армирования	20	15	10
2. Железобетонные: а) сборно-каркасные: одноэтажные	72	60	48
многоэтажные	60	50	40
б) спорно-монолитные и монолитные: каркасные	50	40	30
сплошные	40	30	25

 

Примечание. Для железобетонных каркасных зда­ний (поз. 2) значения расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей или ори расположении связей в середине температурного блока.

 

1.20. При расчете перекрытая по всем предель­ным состояниям вес перегородок, расположенных вдоль пролета плит, учитывается следующим обра­зом:

а) нагрузка от веса глухой жесткой перегородки (например, железобетонной сборной, выполняемой из горизонтальных элементов, железобетонной или бетонной монолитной, каменной и т. п.) прикладывается сосредоточенно на расстоянии 1/12 длины пе­регородки от ее краев;

б) при наличии в жесткой перегородке одного проема, целиком расположенного в пределах одной половины перегородки, нагрузка от веса меньшего простенка (включая вес половины надпроемной части перегородки) прикладывается сосредоточенно на расстоянии 1/3 ширины этого простенка от края перегородки, а нагрузка от веса остальной части перегородки — на расстоянии 1/12 длины этой части перегородки от краев проема и перегородки; при ином расположении проема нагрузка прикладывает­ся на расстоянии 1/18 длины соответствующих частей перегородки от их краев;

в) при наличии в жесткой перегородке двух прое­мов и более нагрузка от веса перегородки прикла­дывается сосредоточенно по центрам участков, опи­рающихся на перекрытие;

г) для прочих перегородок 60 % их веса прини­мается распределенным по длине перегородки (на участках между проемами), а 40% — в виде со­средоточенных сил, приложенных в соответствии с подпунктами „а" — „в".

1.21. Распределение местной нагрузки между эле­ментами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами производится с учетом рекомендаций:

а) при расчете по всем предельным состояниям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета равных по ширине плит:

если перегородка расположена в пределах одной плиты, на эту плиту передается 50 % веса перегород­ки, а по 25 % ее веса передается на две смежные плиты;

если перегородка опирается на две соседние пли­ты, вес перегородки распределяется поровну между ними;

б) при расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, распо­ложенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины пролета; при расчете по прочности такое рас­пределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 3.115).

 

Примечание. Если перекрытие образовано двумя плитами, опертыми по трем сторонам, при расположении перегородки в пределах одной плиты на эту плиту передает­ся 75 % веса перегородки; в этом случае нагрузка от веса перегородки на перекрытие передается, согласно п. 1.20, при расположении перегородки как вдоль, так и поперек плиты.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1 (2.3). Для бетонных и железобетонных кон­струкций следует предусматривать бетоны следую­щих классов и марок:

а) классов по прочности на сжатие:

тяжелый бетон —  В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;                                 В35; В40; В45; В50; В55; В60;

мелкозернистый бетон групп:

А — естественного твердения или подверг­нутый тепловой обработке при ат­мосферном давлении на песке с мо­дулем крупности свыше 2,0 — В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

Б — то же, с модулем крупности 2,0 и менее — В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;

В — подвергнутый автоклавной обработ­ке — В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;

легкий бетон при марках по средней плотности:

    D800, D900 — В2,5; В3,5; В5; В7,5*;

D1000, D1100 — В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5*;

D1200, D1300 — В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15*;

D1400, D1500 — В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20*; В25*; В30*;

D1600, D1700 — В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25*; В30*; В35*;

D1800, D1900 — В10; В12,5; В15; В20; В25*; В30*; В35*; В40*;

             D2000 — B20; B25; В30; В35*; В40*;

поризованный бетон при марках по средней плотности:

D800, D900, D1000, — B2,5; В3,5; В5; В7,5;

D1100, D1200, D1300

                      D1400 — В3,5; В5; В7,5;

б) марок по морозостойкости:

тяжелый и     — F50; F75; F100; F150;

мелкозернис-     F200; F300; F400; F500;

тый бетоны

легкий бетон — F25; F35; F50; F75; F100; F150; F200; F300;

F400; F500;

поризован-  — F15; F25; F35; F50;

ный бетон          F75; F100;

в) марок по водонепроницаемости — W2; W4; W6; W8; W10; W12;

г) марок no средней плотности:

легкий бетон —  D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400; D1500; D1600; D1700; D1800; D1900; D2000;

поризован-            D800; D900; D1000; D1100;

ный бетон              D1200; D1300; D1400.

 

_____________

* Данный класс легкого бетона на природных заполни­телях, шлаковой пемзе и аглопорите может применяться лишь при согласовании с заводом-изготовителем.

 

Примечания : 1. Для конструкций, прочность на растяжение которых имеет главенствующее значение, уста­навливаются классы бетона по прочности на осевое растя­жение B_t согласно СНиП 2.03.01-84.

2. Термины „класс бетона" и „марка бетона" см. ГОСТ 25192-82.

3. Из поризованного бетона по настоящему Пособию могут проектироваться только внецентренно сжатые бетон­ные и железобетонные элементы.

 

2.2 (2.4). Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие, назначается при проектиро­вании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона.

При отсутствии этих данных класс бетона устанав­ливается в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элемен­тах сборных конструкций следует назначать в соот­ветствии с ГОСТ 13015.0—83 и стандартами на кон­струкции конкретных видов.

2.3 (2.5). Для железобетонных конструкций не допускается применять:

тяжелый и мелкозернистый бетоны класса по прочности на сжатие ниже В7,5;

для однослойных конструкций — легкий бетон класса по прочности на сжатие В2,5.

Рекомендуется принимать класс бетона по проч­ности на сжатие:

для железобетонных сжатых стержневых эле­ментов — не ниже В15;

для сильнонагруженных железобетонных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зда­ний) — не ниже B25;

для тонкостенных железобетонных конструкций, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубках, — не ниже В15.

Для бетонных сжатых элементов не рекомен­дуется применять бетон класса выше В30.

2.4 (2.8). Для замоноличивания стыков элемен­тов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от усло­вий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

2.5 (2.9). Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуа­тации и значений расчетных зимних температур на­ружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) — не ниже указанных в табл. 4;

для наружных стен отапливаемых зданий — не ниже указанных в табл. 5.

 

Таблица 4 (9)

 

Условия работы конструкций		Марка бетона, не ниже
	расчетная зимняя	по морозостойкости			по водонепрони-цаемости
характеристика режима	температура наружного воздуха, °С	для конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) зданий и сооружений класса по степени ответственности
		I	II	III	I	II	III
1. Попеременное замораживание и оттаивание: а) в водонасыщенном состоянии	Ниже минус 40	F300	F200	F150	W6	W4	W2
(например, конструкции, рас­положенные в сезоннооттаи­вающем слое грунта в районах	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F200	F150	F100	W4	W2	Не норми­руется
вечной мерзлоты)	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F150	F100	F75	W2	Не нормируется
	Минус 5 и выше	F100	F75	F50	Не нормируется
б) в условиях эпизодического во­донасыщения (например, надзем­ные конструкции, постоян­но	Ниже минус 40	F200	F150	F100	W4	W2	Не норми­руется
подвергающиеся атмосферным воздействиям)	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F100	F75	F50	W2	Не нормируется
	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F75	F50	F35*	Не нормируется
	Минус 5 и выше	F50	F35*	F25*	То же
в) в условиях воздушно-влажно­стного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения	Ниже минус 40	F150	F100	F75	W4	W2	Не норми­руется
(например, конструкции, пос­тоянно подвер­гающиеся воздей-	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F75	F50	F35*	Не нормируется
ствию окружающего воздуха, но защищен­ные от воздействия	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F50	F35*	F25*	То же
атмосфер­ных осадков)	Минус 5 и выше	F35*	F25*	F15**	"
2. Возможное эпизодическое воздей­ствие температуры ниже 0 °С: а) в водонасыщенном состоянии	Ниже минус 40	F150	F100	F75	„
(например, конструкции, нахо­дящиеся в грунте или под водой)	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F75	F50	F35	"
	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F50	F35*	F25*	"
	Минус 5 и выше	F35*	F25*	Не норми­руется	"
б) в условиях воздушно-влажно-	Ниже минус 40	F75	F50	F35*	„
стного состояния (например, внутренние конструкции отапли-	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F50	F35*	F25*	„
ваемых зданий в периоды строительства и монтажа)	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F35*	F25*	F15**	"
	Минус 5 и выше	F25*	F15**	Не норми­руется	"

_____________

* Для тяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

** Для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

 

Примечания: 1. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабже­ния и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.8.

 

Таблица 5 (10)

 

Условия работы конструкций		Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов
относительная влажность	расчетная зимняя температура	легкого, поризованного			тяжелого, мелкозернистого
внутреннего воздуха	наружного воздуха, °С	для зданий класса по степени ответственности
помещения jint, %		I	II	III	I	II	III
1. jint > 75	Ниже минус 40	F100	F75	F50	F200	F150	F100
	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F75	F50	F35	F100	F75	F50
	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F50	F35	F25	F75	F50	Не норми­руется
	Минус 5 и выше	F35	F25	F15*	F50	Не нормируется
2. 60 < jint  £ 75	Ниже минус 40	F75	F50	F35	F100	F75	F50
	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F50	F35	F25	F50	Не нормируется
	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F35	F25	F15*	He нормируется
	Минус 5 и выше	F25	F15*	He нормируется
3. jint £ 60	Ниже минус 40	F50	F35	F25	F75	F50	Не норми­руется
	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F35	F25	F15*	He нормируется
	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F25	F15*	He нормируется
	Минус 5 и выше	F15*	Не нормируется

_____________

* Для легких бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

 

Примечания: 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. 1.8.

 

2.6 (2.10). Для замоноличивания стыков элемен­тов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воз­действию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ни­же принятых для стыкуемых элементов.

2.7. Для легких бетонов марки по средней плот­ности назначаются в соответствии с табл. 6.

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.8 (2.11). Нормативными сопротивлениями бе­тона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R_bn и сопротивле­ние осевому растяжению R_btn.

Нормативные сопротивления бетона R_bn и R_btn в зависимости от класса бетона В даны в табл. 7.

2.9 (2.11, 2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b и R_bt определяются путем деления нормативных сопро­тивлений на коэффициенты надежности по бетону, принимаемые равными: при сжатии g_bc = 1,3; при растяжении g_bt = 1,5.

Расчетные сопротивления бетона R_b и R_bt снижа­ются (или повышаются) путем умножения на коэф­фициенты условий работы бетона g_bi, учитывающие характер действия нагрузки, условия работы кон­струкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R_b,ser и R_bt,ser прини­маются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона g_bi = 1,0.

 

Таблица 6

 

Класс легкого	Марки по средней плотности для
бетона по прочности на сжатие	керамзитобетона,  шунгизитобетона	шлакопемзобетона, шлакобетона	перлитобетона	бетона на природных пористых заполни­телях	аглопоритобетона
В2,5	D800-D1000	D100-D1400	D800-D900	D800-D1200	D1000-D1200
В3,5	D800-D1100	D1100-D1500	D800-D100	D900-D1300	D1100-D1300
B5	D800-D1200	D1200-D1600	D800-D1100	D1000-D1400	D1200-D1400
B7,5	D900-D1300	D1300-D1700	D900-D1200	D1100-D1500	D1300-D1500
B10	D1000-D1400	D1400-D1800	D1000-D1300	D1200-D1600	D1400-D1600
В12,5	D1000-D1400	D1400-D1800	D1000-D1400	D1200-D1600	D1400-D1600
В15	D1200-D1700	D1600-D1800	D1300-D1600	D1500-D1700	D1600-D1800
В20	D1300-D1800	D1700-D1900	—	D1600-D1800	D1700-D1900
B25	D1300-D1800	D1800-D1900	—	D1700-D1900	D1700-D1900
B27,5	D1400-D1800	D1900-D2000	—	D1800-D2000	D1800-D2000
B30	D1500-D1800	—	—	D1900-D2000	D1900-D2000
B35	D1600-D1900	—	—	—	—
B40	D1700-D1900	—	—	—	—

_____________

* Допускается применять при условии получения экономии цемента по сравнению с применением бетона класса B30 и неснижения других технико-экономических показателей конструкции.

 

Таблица 7 (12)

 

Вид сопротивления	Бетон	Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbtn и расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие
		В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	B15	B20
Сжатие осевое	Тяжелый,	1,9	2,7	3,5	5,5	7,5	9,5	11,0	15,0
(призменная прочность) Rbn и Rb,ser	мелкозернистый и легкий	(19,4)	(27,5)	(35,7)	(56,1)	(76,5)	(96,9)	(112)	(153)
Растяжение	Тяжелый,	0,29	0,39	0,55	0,70	0,85	1,00	1,15	1,40
осевое Rbtn и Rbt,ser	мелкозернистый1 и легкий на мел­ком плотном заполни­теле	(2,96)	(4,00)	(5,61)	(7,14)	(8,67)	(10,2)	(11,7)	(14,3)
	Легкий на	0,29	0,39	0,55	0,70	0,85	1,00	1,10	1,20
	мелком пористом заполнителе2	(2,96)	(4,00)	(5,61)	(7,14)	(8,67)	(10,2)	(11,2)	(12,2)
Сжатие осевое	Тяжелый,	18,5	22,0	25,5	29,0	32,0	36,0	39,5	43,0
(призменная прочность) Rbn и Rb,ser	мелкозернистый и легкий	(189)	(224)	(260)	(296)	(326)	(367)	(403)	(438)
Растяжение	Тяжелый,	1,60	1,80	1,95	2,10	2,20	2,30	2,40	2,50
осевое Rbtn и Rbt,ser	мелкозернистый1 и легкий на мел­ком плотном заполни­теле	(16,3)	(18,4)	(19,9)	(21,4)	(22,4)	(23,5)	(24,5)	(25,5)
	Легкий на мел-	1,35	1,50	1,65	1,80	—	—	—	—
	ком пористом заполнителе2	(13,8)	(15,3)	(16,8)	(18,4)

_____________

¹ Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения R_btn и R_bt,ser уменьшают на 15 %.

² Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R_btn и R_bt,ser уменьшают на 15 %.

Примечание. Для поризованного бетона значения R_bn и R_b,ser принимают такими же, как для легкого бетона, в значения R_btn и R_bt,ser умножают на коэффициент 0,7.

 

Расчетные сопротивления бетона в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены (с округлением): для предельных состояний пер­вой группы — в табл. 8, второй группы — в табл. 7.

В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, включен коэффициент условий работы g_b2, учитывающий влияние длительности действия нагру­зок и условия нарастания прочности бетона во вре­мени; порядок использования в расчете коэффи­циентов g_b2 приведен в п. 3.1.

Расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. 8, в соответствующих случаях следует умно­жать на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 9.

2.10 (2.14). Значения начального модуля упру­гости бетона E_b при сжатии и растяжении прини­маются по табл. 11.

Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию (см. поз. 1 табл. 4), значения E_b, указанные в табл. 11, следует умно­жать на коэффициент условий работы g_b6, принимаемый по табл. 10.

2.11 (2.15). Коэффициент линейной температур­ной деформации a_bt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С в зависимости от вида бетона принимается равным:

для тяжелого, мелкозернистого бетонов и легко­го бетона на мелком плотном заполнителе — 1·10^–5 °С^–1;

для легкого бетона на мелком пористом заполни­теле — 0,7·10^–5 °С^–1;

для поризованного бетона — 0,8·10^–5 °С^–1.

2.12 (2.16). Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v (коэффициент Пуассона) при­нимается равным 0,2 для всех видов бетона, а мо­дуль сдвига бетона G — равным 0,4 соответствую­щих значений E_b, указанных в табл. 11.

2.13. Для определения массы железобетонной или бетонной конструкции плотность бетона принимается равной, кг/м³: для тяжелого бетона — 2400, мел­козернистого — 2200, легкого и поризованного —марке бетона по средней плотности D, умноженной: для бетонов класса В12,5 и выше — на 1,05, для бе­тонов класса В10 и ниже — 1 + w/100 (где w — весо­вая влажность бетона при эксплуатации, %, опре­деленная согласно СНиП II-3-79**; допускается w принимать равной 10 %). При расчете конструк­ций в стадиях изготовления и транспортирования плотность легких и поризованных бетонов опреде­ляется с учетом отпускной объемной влажности w по формуле  где w = 15 и 20 % соответственно для легкого и поризованного бетонов класса В10 и ниже и w = 10 % для легких бетонов класса В12,5 и выше.

Плотность железобетона при содержании армату­ры 3 % и менее может приниматься превышающей плотность бетона на 100 кг/м³; при содержании арматуры свыше 3 % плотность определяется как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом масса 1 м длины арматурной стали принимается по прил. 4, а масса полосовой, угловой и фасонной стали — по государственным стандартам. При определении мас­сы наружной ограждающей конструкции из легкого бетона класса В10 и ниже следует учитывать повы­шенную плотность фактурных слоев.

Для определения нагрузки от собственного веса конструкции удельный вес ее, кН/м³, допускает­ся принимать равным 0,01 плотности, кг/м³.

 

Таблица 8

 

Вид	Бетон	Коэф­фициент	Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие
сопротив­ления		условий работы gb2	B2,5	B3,5	B5	B7,5	В10	B12,5	B15	В20	B25	В30	B35	B40	B45	B50	B55	B60
Сжатие осевое	Тяжелый,	0,9	1,3	1,9	2,5	4,0	5,4	6,7	7,7	10,5	13,0	15,5	17,5	20,0	22,5	25,0	27,0	29,5
(призменная	мелкозернистый		(13,3)	(19,4)	(25,5)	(40,8)	(55)	(68,5)	(78,5)	(107)	(133)	(158)	(178)	(204)	(230)	(255)	(275)	(300)
прочность) Rb	и легкий	1,0	1,5	2,1	2,8	4,5	6,0	7,5	8,5	11,5	14,5	17,0	19,5	22,0	25,0	27,5	30,0	33,0
			(15,3)	(21,4)	(28,6)	(45,9)	(61,2)	(76,5)	(86,7)	(117)	(148)	(173)	(199)	(224)	(255)	(280)	(306)	(336)
		1,1	1,6	2,3	3,1	4,9	6,6	8,2	9,4	12,5	16,0	19,0	21,5	24,0	27,5	30,5	33,0	36,5
			(16,3)	(23,4)	(32,6)	(50)	(67,3)	(83,5)	(96)	(128)	(163)	(194)	(219)	(245)	(280)	(310)	(334)	(370)
Растяжение	Тяжелый,	0,9	0.18	0,23	0,33	0,43	0,51	0,59	0,67	0,80	0,95	1,10	1,15	1,25	1,30	1,40	1,45	1,50
осевое Rbt	мелкозернистый1		(1,84)	(2,34)	(3,33)	(4,39)	(5,20)	(6,01)	(6,83)	(8,16)	(9,7)	(11,2)	(11,7)	(12,7)	(13,3)	(14,3)	(14,8)	(15,3)
	и легкий на мел-	1,0	0,20	0,26	0,37	0,48	0,57	0,66	0.75	0,90	1,05	1,20	1,30	1,40	1,45	1,55	1,60	1,65
	ком плот­ном		(2,04)	(2,65)	(3,77)	(4,89)	(5,81)	(6,73)	(7,65)	(9,18)	(10,7)	(12,2)	(13,3)	(14,3)	(14,8)	(15,8)	(16,3)	(16,8)
	заполнителе	1,1	0,22	0,29	0,41	0,53	0,63	0,73	0,82	1,00	1,15	1,30	1,45	1,55	1,60	1,70	1,75	1,80
			(2,24)	(2,96)	(4,18)	(5,40)	(6,43)	(7,45)	(8,36)	(10,2)	(11,7)	(13,3)	(14,8)	(15,8)	(16,3)	(17,3)	(17,8)	(18,4)
	Легкий на мел-	0,9	0,18	0,23	0,33	0,43	0,51	0,59	0,66	0,72	0,81	0,90	1,00	1,10	—	—	—	—
	ком пористом		(1,84)	(2,34)	(3,33)	(4,39)	(5,20)	(6,01)	(6,73)	(7,34)	(8,26)	(9,18)	(10,2)	(11,2)
	заполнителе2	1,0	0,20	0,26	0,37	0,48	0,57	0,66	0,74	0,80	0,90	1,00	1,10	1,20	—	—	—	—
			(2,04)	(2,65)	(3,77)	(4,89)	(5,81)	(6,73)	(7,55)	(8,16)	(9,18)	(10,2)	(11,2)	(12,2)
		1,1	0,22	0,29	0,41	0,53	0,63	0,73	0,81	0,90	1,00	1,10	1,2	1,30	—	—	—	—
			(2,24)	(2,96)	(4,18)	(5,40)	(6,43)	(7,45)	(8,26)	(9,18)	(10,2)	(11,2)	(12,2)	(13,3)

_____________

¹ Для мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения R_bt уменьшают на 15 %.

² Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R_bt уменьшают на 15 %.

Примечания: 1. Для поризованного бетона значения g_b2 принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R_bt умножают на коэффициент 0,7.

2. Условия применения коэффициента условий работы g_b2 приведены в п. 3.1.

3. Расчетные сопротивления бетона с коэффициентом условий работы g_b2 = 1,0 приняты по табл. 13 СНиП 2.03.01-84.

 

 

Таблица 9 (15)

 

Факторы, обусловливающие введение коэффициента	Коэффициент условий работы бетона
условий работы	условное обозначение	численное значение
1. Бетонирование в верти­кальном положении (вы­сота слоя бетонирования более 1,5 м)	gb3	0,85*
2. Бетонирование монолитных столбов и железо­бетонных колонн с наи­большим размером сече­ния менее 30 см	gb5	0,85
3. Попеременное заморажи­вание и оттаивание	gb6	См. табл. 10
4. Эксплуатация не защи­щенных от солнечной ра­диации конструкций в климатическом подрайо­не IVA согласно СНиП 2.01.01-82	gb7	0,85
5. Бетонные конструкции	gb9	0,90
6. Бетонные конструкции из тяжелого бетона клас­са В35 и выше либо из легкого или мелкозер­нистого бетона класса В25 и выше	gb10	0,3 + w £ 1 (значение w — см. п. 3.14)
7. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наимень­шего размера сечения эле­мента и менее 10 см	gb12	1,15

_____________

* Для элементов из поризованного бетона g_b3 = 0,80.

Примечания: 1.  Коэффициенты условий работы бетона по поз. 3—5 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений R_b и R_bt, а по остальным пози­циям — только при определении R_b.

2. Коэффициенты условий работы бетона вводятся не­зависимо друг от друга, но при этом их произведение [включая g_b2 (см. п. 3.1)] должно быть не менее 0,45.

АРМАТУРА

2.14 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.15):

следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру периодического профи­ля классов А-III и Ат-IIIC;

б) обыкновенную арматурную проволоку перио­дического профиля класса Вр-I в сварных сетках и каркасах;

 

допускается применять:

 

в) стержневую арматуру периодического профи­ля класса А-II и гладкую класса А-I для поперечной монтажной и конструктивной арматуры, а также в качестве рабочей продольной, если другие виды арматуры не могут быть использованы;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса Вр-I — для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн.

 

Таблица 10 (17)

 

Условия эксплуатации конструкции	Расчетная зимняя температура наружного воздуха,	Коэффициент условий работы бетона gb6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона
	°С	тяжелого и мелкозернис­того	легкого и поризованного
Попеременное замораживание	Ниже минус 40	0,70	0,80
и от­таивание:	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	0,85	0,90
а) в водонасыщенном со­стоянии (см. поз. 1а табл.	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	0,90	1,00
4)	Минус 5 и выше	0,95	1,00
б) в условиях эпизодичес-	Ниже минус 40	0,90	1,00
­кого водонасыщения (см. поз. 1б табл. 4)	Минус 40 и выше	1,00	1,00

 

Примечания: 1. Расчетная зимняя температура на­ружного воздуха принимается согласно п. 1.8.

2. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. 4 коэффициенты настоящей таблицы могут быть увеличены на 0,05 соот­ветственно каждой ступени превышения, однако не могут быть более единицы.

 

Арматуру классов A-III, Ат-IIIC, A-II и А-I реко­мендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

При обосновании экономической целесообраз­ности допускается применять ненапрягаемую арма­туру классов A-IV, A-V и A-VI и их модификаций в качестве сжатой арматуры, а класса A-IV — в качестве растянутой. Кроме того, в качестве рас­тянутой арматуры допускается применять арматуру класса А-IIIв. Проектирование элементов с примене­нием арматуры перечисленных классов выполняет­ся в соответствии с „Пособием по проектированию предварительно напряженных железобетонных кон­струкций из тяжелых и легких бетонов" (М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986).

В качестве конструктивной арматуры железобе­тонных конструкций допускается также приме­нять обыкновенную гладкую проволоку класса В-I.

 

Примечания. 1. В настоящем Пособии использует­ся термин „стержень" для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляет­ся она в прутках или мотках (бунтах).

2. В обозначение стержневой арматуры класса А-II спе­циального назначения добавляется буква „с" — Ас-II.

 

Таблица 11 (18)

 

Бетон	Начальные модули упругости бетона Eb · 10–3, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие
	B2,5	B3,5	B5	B7,5	B10	B12,5	B15	B20	B25	B30	B35	B40	B45	B50	B55	B60
Тяжелый: естественного твердения	—	9,5 (96,9)	13,0 (133)	16,0 (163)	18,0 (184)	21,0 (214)	23,0 (235)	27,0 (275)	30,0 (306)	32,5 (331)	34,5 (352)	36,0 (367)	37,5 (382)	39,0 (398)	39,5 (403)	40,0 (408)
подвергнутый тепловой обра­ботке при атмосферном дав­лении	—	8,5 (86,7)	11,5 (117)	14,5 (148)	16,0 (163)	19,0 (194)	20,5 (209)	24,0 (245)	27,0 (275)	29,0 (296)	31,0 (316)	32,5 (332)	34,0 (347)	35,0 (357)	35,5 (362)	36,0 (367)
Мелкозернистый групп: А — естественного твердения	—	7,0 (71,4)	10,0 (102)	13,5 (138)	15,5 (158)	17,5 (178)	19,5 (199)	22,0 (224)	24,0 (245)	26,0 (265)	27,5 (280)	28,5 (291)	—	—	—	—
подвергнутый тепловой об­работке при атмосферном давлении	—	6,5 (66,3)	9,0 (92)	12,5 (127)	14,0 (143)	15,5 (158)	17,0 (173)	20,0 (204)	21,5 (219)	23,0 (235)	24,0 (245)	24,5 (250)	—	—	—	—
Б — естественного твердения	—	6,5 (66,3)	9,0 (91,8)	12,5 (127)	14,0 (143)	15,5 (158)	17,0 (173)	20,0 (204)	21,5 (219)	23,0 (235)	—	—	—	—	—	—
подвергнутый тепловой об­работке при атмосферном давлении	—	5,5 (56,1)	8,0 (81,6)	11,5 (117)	13,0 (133)	14,5 (148)	15,5 (158)	17,5 (178)	19,0 (194)	20,5 (209)	—	—	—	—	—	—
В — автоклавного твердения	—	—	—	—	—	—	16,5 (168)	18,0 (184)	19,5 (199)	21,0 (214)	22,0 (224)	23,0 (235)	23,5 (240)	24,0 (245)	24,5 (250)	25,0 (255)
Легкий и поризованный марки по средней плотности D:   800	4,0 (40,8)	4,5 (45,9)	5,0 (51,0)	5,5 (56,1)	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
1000	5,0 (51,0)	5,5 (56,1)	6,3 (64,2)	7,2 (73,4)	8,0 (81,6)	8,4 (85,7)	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
1200	6,0 (61,2)	6,7 (68,3)	7,6 (77,5)	8,7 (88,7)	9,5 (96,9)	10,0 (102)	10,5 (107)
1400	7,0 (71,4)	7,8 (79,5)	8,8 (89,7)	10,0 (102)	11,0 (112)	11,7 (119)	12,5 (127)	13,5 (138)	14,5 (148)	15,5 (158)	—	—	—	—	—	—
1600	—	9,0 (91,8)	10,0 (102)	11,5 (117)	12,5 (127)	13,2 (135)	14,0 (143)	15,5 (158)	16,5 (168)	17,5 (178)	18,0 (184)	—	—	—	—	—
1800	—	—	11,2 (114)	13,0 (133)	14,0 (143)	14,7 (150)	15,5 (158)	17,0 (173)	18,5 (189)	19,5 (199)	20,5 (209)	21,0 (214)	—	—	—	—
2000	—	—	—	14,5 (148)	16,0 (163)	17,0 (173)	18,0 (184)	19,5 (199)	21,0 (214)	22,0 (224)	23,0 (235)	23,5 (240)	—	—	—	—

 

Примечания: 1. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.1.

2. Для легкого и поризованного бетонов при промежуточных значениях марок по средней плотности начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

3. Для легкого и поризованного бетонов значения E_b даны при эксплуатационной весовой влажности w, составляющей для бетона класса В12,5 и выше — 5 %, класса B10 и ниже —10 %. Если для бетонов класса B10 и ниже весовая влажность конструкций w, определенная согласно СНиП II-3-79**, существенно превышает 10 %, значения E_b при необходимости можно несколько увеличить, определяя их по табл. 11 при условной марке по средней плотности, равной D (100 + w)/110 (где D — принятая марка по средней плотности).

4. Для тяжелого бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значения E_b, указанные в табл. 11 для бетона естественного твердения, следует умножать на коэффициент 0,75.

5. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, значения E_b, указанные в табл. 11, следует умножать на коэффициент 0,85.

 

 

Таблица 12 (прил. 1)

 

Условия эксплуатации конструкции при нагрузке

статической

Динамической и многократно повторяющейся

Вид арматуры и документы, регламентирующие

Класс арматуры

Марка стали

Диаметр арматуры,

в отапли-

На открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С

в отапли-

На открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре, °С

ее качество

мм

ваемых зданиях

до минус 30 в ключ.

ниже минус 30 до минус 40 включ.

ниже минус 40 до минус 55 включ.

ниже минус 55 до минус 70 включ.

ваемых зданиях

до минус 30 включ.

ниже минус 30 до минус 40 включ.

ниже минус 40 до минус 55 включ.

ниже минус 55 до минус 70 включ.

Стержневая горячекатаная

А-I

Ст3сп3

6-40

+

+

+

+

+1

+

+

–

–

–

гладкая, ГОСТ 5781-82 и

Ст3пс3

6-40

+

+

+

–

–

+

+

–

–

–

ГОСТ 380-71

Ст3кп3

6-40

+

+

–

–

–

+

+

–

–

–

ВСт3сп2

6-40

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

ВСт3пс2

6-40

+

+

+

–

–

+

+

+

–

–

ВСт3кп2

6-40

+

+

–

–

–

+

+

–

–

–

ВСт3Гпс2

6-18

+

+

+

+

+1

+

+

+

+

+1

Стержневая горячекатаная

А-II

ВСт5сп2

10-40

+

+

+

+1

+1

+

+

+1

–

–

периодического профиля,

ВСт5пс2

10-16

+

+

+

+1

–

+

+

+1

–

–

ГОСТ 5781-82

18-40

+

+

–

–

–

+

+1

–

–

–

18Г2С

40-80

+

+

+

+

+1

+

+

+

+

+1

Ас-II

10ГТ

10-32

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

А-III

З5ГС

6-40

+

+

+

+1

–

+

+

+1

–

–

25Г2С

6-8

+

+

+

+

+

+

+

+

+

–

10-40

+

+

+

+

+1

+

+

+

+1

–

32Г2Рпс

6-22

+

+

+

+1

–

+

+

+1

–

–

Стержневая термомехани­чески упрочненная перио­дического профиля, ГОСТ 10884-81

Ат-IIIС

БСт5пс; БСт5сп

10-22

+

+

+

+1

–

+

+

+1

–

–

Обыкновенная арматурная проволока периодического профиля, ГОСТ 6727-80

Вр-I

—

3-5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

_____________

¹ Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках.

 

Примечания: 1. В таблице знак „+" означает допускается, знак „–" — не допускается.

2. Расчетная температура принимается согласно указаниям п. 1.8.

3. В данной таблице нагрузки следует относить к динамическим, если доля этих нагрузок при расчете конструкций по прочности превышает 0,1 статической нагрузки; к многократно повторяющимся — нагрузки, при которых требуется расчет конструкций на выносливость.